Рекомендации по расчету, проектированию, изготовлению и монтажу фланцевых соединений стальных строительных конструкций

Цена на этот документ пока неизвестна. Нажмите кнопку "Купить" и сделайте заказ, и мы пришлем вам цену.

Распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль"

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
Курьерская доставка (7 дней)
Самовывоз из московского офиса
Почта РФ

Рекомендации разработаны в развитие СНиП II-28-81*, СНиП III-18-75 в части изготовления и СНиП 3.03.01-87 в части монтажа конструкций, а также в дополнение к ОСТ 36-72-82 "Конструкции строительные стальные. Монтажные соединения на высокопрочных болтах. Типовой технологический процесс".

Рекомендации следует соблюдать при проектировании, изготовлении и монтажной сборке фланцевых соединений (ФС) несущих стальных строительных конструкций производственных зданий и сооружений, возводимых в районах с расчетной температурой минус 40 град. С и выше.

Рекомендации не распространяются на ФС стальных строительных конструкций:

эксплуатируемых в сильноагрессивной среде;

воспринимающих знакопеременные нагрузки, а также многократно действующие подвижные, вибрационные или другого вида нагрузки с количеством циклов 10 в 5 степени и более

Раздел Строительство
- Раздел Нормативные документы
  - Раздел Отраслевые и ведомственные нормативно-методические документы
    - Раздел Проектирование и строительство объектов других министерств
    Организации: 13.09.1988УтвержденВНИПИ Промстальконструкция Минмонтажспецстроя СССР14.09.1988УтвержденЦНИИПСК им Мельникова РазработанВНИКТИстальконструкция Минмонтажспецстроя СССР РазработанЦНИИПСК им. Мельникова РазработанВНИПИ Промстальконструкция ИзданЦБНТИ Минмонтажспецстроя1989 г.
    - СНиП 3.03.01-87Несущие и ограждающие конструкции
    - СНиП II-23-81*Стальные конструкции
    - СНиП III-18-75Металлические конструкции
    - ГОСТ 1497-84Металлы. Методы испытаний на растяжение
    - ГОСТ 2246-70Проволока стальная сварочная. Технические условия
    - ГОСТ 10704-91Трубы стальные электросварные прямошовные. Сортамент
    - ГОСТ 19903-74Прокат листовой горячекатаный. Сортамент. Заменен на ГОСТ 19903-2015.
    - ГОСТ 26020-83Двутавры стальные горячекатаные с параллельными гранями полок. Сортамент
    - ГОСТ 22353-77Болты высокопрочные класса точности В. Конструкция и размеры
    - ГОСТ 22354-77Гайки высокопрочные класса точности В. Конструкция и размеры
    - ГОСТ 22355-77Шайбы класса точности С к высокопрочным болтам. Конструкция и размеры
    - ГОСТ 22356-77Болты и гайки высокопрочные и шайбы. Общие технические условия
    - ГОСТ 8732-78Трубы стальные бесшовные горячедеформированные. Сортамент
    - ГОСТ 19282-73Сталь низколегированная толстолистовая и широкополосная универсальная. Технические условия
    - ГОСТ 8509-86Уголки стальные горячекатаные равнополочные. Сортамент. Заменен на ГОСТ 8509-93.
    - ОСТ 36-72-82Конструкции строительные стальные. Монтажные соединения на высокопрочных болтах. Типовой технологический процесс
    - Показать все
    Чтобы бесплатно скачать этот документ в формате PDF, поддержите наш сайт и нажмите кнопку:
    
    Министерство монтажных и специальных строительных работ СССР
    
    Всесоюзный научно-исследовательский н проектный институт по монтажу стальных и сборных железобетонных конструкций (ВНИПИ Промстальконструкцяя)
    
    Союзм еталлостройнннп роект
    
    Центоальный ордена Трудового Красного Знамени научно-исследовательский я проектный институт строительных металлоконструкцн! (ЦНИИПроектстальконструкцня нм. Мельникова)
    тптмь
    В.В.Харконов 14 овнтяОря 1968 г.
    
    В.Г.С«фгв«в 13 оенвября 1968 г.
    
    РЕКОМЕНДАЦИИ по расчету, проектированию, изготовлению и монтажу фланцевых соединений стальных строительных конструкций
    
    Центральное бюро научно-технической информации
    
    4*16* ФС элементов на гнутосварных профилем прямоугольного или квадратного сечения, подверженных воздействию центрального растяжения, следует выполнять со сплопныын фланцами и ребрами жесткости, расположенными, как правило, вдоль углов профиля (сы.рис.2). ширина ребер определяется размерами фланца н профиля, длина - не менее 1,5 виооты меньшей стороны профиля.
    
    Если между ребрами жесткости будет размещено более двух болтов или ребра жееткости будут установлены не только вдоль углов профиля, то ФС элементов иэ гвутосварных профилей данного типа могут быть применены только после экспериментальной проверки натурных соединений данного типа.
    
    4.17. ФС элементов из прокатных широкопол очных или сварных двутавров, подверженных воздействии изгиба, следует выполнять,как правило, со сплошными фланцами с постановкой ребра жесткости на растянутом поясе в плоскости стенки двутавра. При необходимости увеличения количества болтов и ■ирнны фланцев соответствующее унирение поясов двутавров следует осуществлять за счет приварки дополнительных фасовок (рис.3,а).
    
    Рекомендуемый сортамент ФС этого типа (приложение 5) включает в себя профили от 26Б1 до 100Б2 и от 23Ш1 до 7002 с несущей способностью
    
    Рнс.З. Схемы фланцевых соединений изгибаемых элементов иэ прокатных или
    
    127 * 2538 кН*м (13 - 259 ictu). Несущая способность ФС на иэгиб для данного типа соединения и данного типоразмера двутавра определена ив условия прочности фланца, болтов и сварных ввов соединения, воспринимающих данный изгибающий момент.
    
    Для этого типа соединений предусмотрено применение высокопрочных болтов 1124 и М27.
    
    4.18. ФС элементов из прокатных вирокополочных или сварных двутавров, подверженных воздействию изгиба, возможно выполнять со спловвымн флаяцамн, высота которых не превышает высоты двутавра (см.рис.3,6). Такие соединения следует применять, если расчетный моыент в рамных соединениях нмхе несущей способности двутавров на изгиб.
    
    При необходимости уменьшения количества болтов или увеличения жесткости растянутых участков ФС допустило применять составные фланцы, увеличивая их толщину на растянутом участке до 36 - 40 мы (см.рис.3,в).
    
    Бели изгибающий момент в рамных соединениях превышает несущую способность двутавра на изгиб, следует предусматривать устройство вутов (см.рис.3,г).
    
    ФС указанных типов следует проектировать в соответствии с указаниями настоящих рекомендаций.
    
    4.19. Для ФС элементов, подверженных воздействию сжатия, когда непредусмотренные проектом (КЯ1) эксцентриситеты передачи продольных усилий недопустимы, необходимо стпго выполнять требования по точности изготовления и монтажа ФС, изложенные в разделах 6 и 7 настоящих рекомендаций.
    
    В таких соединениях следует предусматривать также установку болтов с суммарным предварительным натяжением, равным расчетному усилию сжатия в соединяемых элементах.
    
    4.20. ФС элементов, подверженных центральному растяжению, следует, как правило, применять для передачи усилий (к11), не превышающих для элементов из:
    
    парных уголков - 3000;
    
    одиночных уголков - 1900;
    
    широкополочных двутавров и круглых труб - 3500;
    
    широкополочиых тавров и прямоугольных труб - 2500.
    
    'ТС сварных или прокатных двутавров, подверженных изгибу или совместному действию изгиба и растяжения, следует, как правило, применять, если суггариое растягиваю*ее усилие, воспринимаемое ;с от растянутой зоны присоериняемого элемента, не превышает 3000 кН.
    
    5. РАСЧЕТ ФЧАИЦБВиХ СОЕДИНЕНИ. 1 !
    
    5.1. 1C элементов стальных конструкций следует проверять расчетами
    
    прочность фланцев на изгиб; прочность соединений на сдвиг;
    
    прочность сварных нвов соединения фланца с элементом конструкции.
    
    5.2* Методы расчета следует применять только для ФС» конструктивная форма которых отвечает требованиям раздела 4.
    
    5.3. Предельное состояние ФС определяют следуюцие условия: усилие в наиболее нагруженном болте, определенное с учетом совместной работы болтов соединения, не должно превышать расчетного усилия растяжения болта;
    
    изгибине напряжения во фланце не должны превышать расчетных сопротивлений стали фланца по пределу текучести.
    
    5.4» Расчет прочности ФС элементов открытого профиля, подверженных центральному растяжению.
    
    равное 0,9 В-; предельное BBei нов qJ/C;
    
    Количество болтов внутренней зоны определяет конструктивная форма соединения. Количество болтов наружной зоны предварительно назначают из
    
    нагрузки между болтами внутренней и наружной зон, определяемый по тайл.2.
    
    Соотношение внешних усилий на один болт внутренней и наружной зон
    
    Прочность фланца и болтов, относящихся к внутренней зоне,следует считать обеспеченной, если: болты расположены в соответствии с указаниями п.4.6, толщина фланца составляет 20 мм и выше, а усилие на болт от действия внешней нагрузки не превышает вели-
    
    5.5* При расчете на прочность болтов и фланца, относящихся к наружной зоне, выделяют отдельные участки фланцев, которые рассматривают как Т-образные (сы.рис.1) шириной CJja
    
    Прочность ФС следует считать обеспеченной, если
    
    где Т - расчетное усилие растяжения, воспринимаемое ФС, определяемое по формулам
    
    tfSj - расчетное усилие на болт, определяемое из условия прочности соединения по болтам;
    
    - расчетное усилие на болт, определяемое иэ условия прочности фланца на изгиб.
    
    где Д. - коэффициент, зависящий от безразмерного параметра жесткости болта Xj , определяемый по табл.З или по формуле:
    
    - 0 5088 -0,2356 IgXj
    
    cl - параметр, определяемый по табл.4 или иэ уравнения
    
    l.bXjfcL-f)*- cl +/иа,(а-П л О , (9)
    
    где t - толщина фланца;
    
    - ширина фланца, приходящаяся на один болт наружной зоны j-го Т-обраэного участка фланца;
    
    Sj - расстояние от оси болта до края сварного шва у-го
    
    Т-образного участка фланца.
    
    Примеры расчета и проектирования соединений элементов, подверженных растяжению, приведены в приложении 6.
    
    5.6. Расчет ФС элементов открытого профиля, подверженных изгибу и совместному действию изгиба и растяжения.
    
    Параметр ос при
    
    Максимальные и минимальные значения нормальных напряжений в присоединяемом профиле от действия изгиба и продольных сил определявт в
    
    плоскости его соединения с фланцем по формуле 1
    
    где II иА1 - изгибающий момент и продольное усилие, воспринимаемые ФС; viQ- момент сопротивления сечения присоединяемого профиля;
    
    А - площадь поперечного сечения присоединяемого профиля.
    
    Усилия в поясах присоединяемого профиля Nf%t определяют по формуле
    
    tyit 9 1 1 лгц) f W
    
    где кт1 - площадь поперечного сечения пояса ft или fz (рис.4);
    
    площадь поперечного сечения учаотка отешсн в зове болтов растянутого пояса;
    
    tw% l 41l%h - толщина стенки» полок и высота присоединяемого
    
    профиля; остальные обозначения приведены на рис.4.
    
    Рис.4* Схема к расчету фланцевых соединений изгибаемых елементов из дщутавров
    
    болты внитоенмоо ямы пояса л
    
    Усилия в растянутой частя стен кв присоединяемого профиля определяют по формуле
    
    А* * Т С/А. 'ArJ. nf*4-°o<mi0, > О ; (ft)
    »ш ' ПГ" V й Otmtl' >0,
    Прочность ФС считается обеспеченной» если:
    4t < 4м 4>*4+
    - расчетное усилие, воспринимаемое болтами растянутого пояса fff равное; при наличии ребра жесткости (см.рис.4)
    
    при симметричном расположении болтов относительно пояса f' t f,f r/ Vt 3/t «J
    
    при отсутствии ребра жесткости
    
    при отсутствии болтов ряда //
    
    U - расчетное усилие, воспринимаемое болтами растянутой части стенки, равное:
    
    расчетное усилие, воспринимаемое болтами растянутого пояса ft, равное; при наличии ребра жесткости
    
    при отсутствии ребра хесткести
    V •' ' ь£); м
    при отсутствии болтов ряда *»f
    
    - расчетное усилие на болт наружной зоны J-ro Т-образного джаояса фланца растянутого пояса или стенки, определяемое по формулам (2) - (9) в соответствии с указаниями п.5.5; п - число болтов наружной зоны растянутого пояса ffj
    
    п п • число болтов наружной зоны растянутого пояса ft\
    
    * и " _ число рядов болтов растянутой части стенки;
    
    К ’ 17-т Г ‘ h t * h o * в * ’ ht Я ^
    
    Kf - коэффициент, равный 0,8 дяя Й4 400 ш, 0,9 дм 400 < Л ^ 500 им, в остальных случаях 1,0.
    
    Пример расчета фланцевого соединения -изгибаемых элементов приведен
    
    5*7. расчет прочности ФС элементов замкнутого профиля, подверженных
    
    Прочность соединения, конструктивная форма которого отвечает требованиям раздела Л, следует считать обеспеченной, если
    
    где п - количество болтов в соединении;
    
    2d 4 * < 55 t > 25
    
    25 4 t < 30 t > 30
    
    Kt - коэффициент, значение которого следует принимать по табх* 5.
    
    5.8. Прочность ФС растянутых элементов открытого и замкнутого профилей на действие местной поперечной силы QM следует проверять по формуле рпЪ Rj *
    
    где « - количество болтов наружной зоны для ФС элементов открытого профиля и количество болтов дяя ФС элементов замкнутого профиля;
    
    д - контактные усилия, принимаемые равными 0,1Вв для ФС элементов замкнутого профиля, а для элементов открытого профиля определяемые по формуле
    
    расчетное усилие на болт» определяемое по формуле (5) в соответствии с указаниями п.5.5; ft - коэффициент трения соединяемых поверхностей фланцев! принимаемый в соответствии с указаниями п.Н.13* главы СНиП П-23-81*.
    
    При отсутствии местной поперечной силы в расчет вводится условное эначение » 0,I<uN.
    
    5*9. Прочность ФС сжатых элементов открытого и замкнутого профилей! а также ФС изгибаемых элементов открытого профиля на действие сдвигаюцих сил й следует проверять по формуле
    
    усилие сжатия в ФС от действия ввеяней нагрузки, для ФС изгибаемых элементов определяемое по формуле
    Ч’1-т х тг)’ М
    М - усилие растяжения или сжатия в присоединяемом элементе от действия внепней нагрузки.
    
    5%10. Расчет прочности сварных ивов соединения фланца с элементом конструкции следует выполнять в соответствии с требованиями главы СНиП П-23-81* с учетом глубины проплавления корня ива на 2 мм по трем сечениям (рис.5): по металлу шва (сечение I)
    
    по металлу границы сплавления с профилем (сечение 2)
    
    по металлу границы сплавления с фланцем в направлении толщины проката (сечение 3)
    
    (Kf * I, 1 *»*) fa*' Yc p
    
    Рис.5. Схемы расчетных сечений сварного соединения (сварка механизированная):
    
    I- сечение по металлу шва; 2 - сечение по металлу границы сплавления с профилем; 3 - сечение по металлу границы сплавления с фланцем
    
    расчетная длина шва, принимаемая меньше его полной длины на ТО mi;
    
    коэффициенты: Д * 0,7; Рг принимается по табл. 34* главы СНяП П-23-81*; коэффициенты условий работы шва;
    
    коэффициент условий работы сварного соединения, ус • 1,0; расчетные сопротивления угловых овов срезу (условному) по металлу шва и металлу границы сплавления с, профилен соответственно, принимаются по табл.З главы СНиП П-23-81*;
    
    расчетное сопротивление растяжению стали в направлении толщины фланца, принимается по табл, I х главы СНиП П-23-81*.
    
    6. ИЗГОТОВЛЕНИЕ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ Материал и обработка деталей ФС
    
    6.1. Качество проката, применяемого для изготовления фланцев в соответствии с требованиями п. 2.3, должно быть гарантировано сертификатом завода - поставщика проката.
    
    Завод строительных ста ьных конструкций (в дальнейшем завод - изготовитель) обязан маркировать чахлый фланец с указанием марки стали, номера сертификата завода - поставщика проката, номера плавки, номера приемного акта завода - изготовителя конструкций.
    
    Царкировку следует выполнять металлическими клеймами на поверхности фланца в месте, доступном для осмотра после монтажа конструкций. Глубина клеймения не должна превышать 0,5 им. Место для клейма должно быть указано в чертежах КМ.
    
    6.2. При входном контроле проката, применяеыого для изготовления фланцев, следует проверить соответствие данных сертификата требованиям, предъявляемым к качеству этого проката. При отсутствии сертификата завод-изготовитель дел:?ен провопить испытания проката с целью определения требуемых механических свойств и химического состава, оп^етеляюцих качества прокачу. При этой проверку механических свойств стали в направлении толщины проката следует провопить по методике, приведенной в приложении 8. Контроль качества стали фланцев методами ультразвуковой дефектоскопии следует выполнять в соответствии с указаниями п. 2.'».
    
    6.*5. Г^аготсвку фланцев следует выполнять папнинс? термической резко*.
    
    6.'к Заготовку элементов, присоединяем:* к флянцам, следует выполнять -ari-iMO 1 : термическое резкой или г.*сханпческиг способом (мили, ст-рсэнис станки). Ч при: сиении ручной термической резки тгрць элементов
    
    УДК [(624.014.2:725.4):6Я.643.412] .001.23.002.72
    
    составлены в дополнение к главам i_(M з.оз.ог-87.
    
    наотояие шкив дм П-23-8Г* n
    
    «х рекомендаций опсеяяетоя "^ководотво по ленив в оборке монтажных фланцевых • gggy на ндрокооолочных двутавров
    
    Фланцевые ооеджненхя отельных строительных конструкций - наиболее аффектжвв* вкд болтовых монтажных ооедгаеянй» жх применение, в конструкциях одног х многоэтажных зданий н сооружений позволяет существенно вовыоять производательность труда н содрать сроки монтажа конструкций.
    
    В рекомендациях наложены требования к качеству материала фланцев х высокопрочных болтов» основные положения по конотрунро-ваннв я таочету фланцевых соединений, оообенвоотя техвологин изготовления я можтажа конструкций* флаицевши соединениями
    
    Прн ооотавленнн рекомендаций использованы результаты зкопери-ментально-теоретичеоиа исследований» выполненных во ШЛИ Врой-отальконструкция» ШЩроектотальковотрукцнх нм. Мельникова» а также дрУле отечеотвеиные я зарубежные материалы по асоледовавням фяаяпевкк-----
    
    изданием наотоя-тноованню. нзготов-
    
    Рожоментлн пазпабоганы ШШ Ррсмстальконо**»»""* (канв «ы «g# дал рЖ гайташн. нп. в,£шш,
    
    А.Г.СОСИшн ЦВИшроектоталькодотрукдией нм. Мельникова (каяд.
    
    ктотальнонотрукцней нм. Мельник
    
    .н.ГАЙВЭА) н Ш1ШСтальконотрукцней
    
    канд. техн.наук (инк.
    
    Коллектив разработчвков благодарит воех опедаалнотов» принявших учаотяе в подготовке маотоядах рекоменлвдкй»
    
    © ЦБНТИ МннМонтахопецотроя СССР» 1969
    
    должны быть затеи обработаны механический способом (например, фрезеровкой).
    
    6.5* Отклонения размеров фланцев, отверстий под болты и элементов, соединяемых с фланцем, должны удовлетворять требованиям, изложенным в табл.6*
    
    Контролируемый параметр | Предельное отклонение
    
    1. Отклонения тода прнооеднняв- 0,002 а, где а - высота и ширина сечения
    
    мого в фланцу элементе элемента. Максимальный зазор между флан
    
    цем и торцом присоединяемого элемента не должен превышать 2 мм
    
    2. Вероховатооть торцевой поверх- 320, допускаются отдельные "выхва-ноотж элемента, присоединив- ты" глубиной не более I мы в количестве
    
    I пт. на длине 100 мм
    
    Э. Описаете габарита рееме-
    
    4. Изноет* диагоналей фланца
    
    б. Отклоневхе центров отверстий
    
    в пределах группы
    
    6. Отклонение диаметре отверстия
    
    6.6* Отверстия во фланцах следует выполнять сверлением. Заусенцы после сверления должны быть удалены.
    
    Сборка и сварка ФС
    
    6.7* Сборку элементов конструкций с фланцевыми соединениями следует производить только в кондукторах.
    
    6.8. В кондукторе фланец следует фиксировать и крепить к базовой поверхности не менее чем двумя пробками и двумя сборочными болтами.
    
    6.9. Базовые поверхности кондукторов должны быть фрезерованы. Отклонение тангенса угла их наклона не должно превышать 0,0007 в каждой из двух плоскостей.
    
    6.10. ФС следует сваривать только после проверки правильности их сборки. Сварные ивы следует выполнять механизированным способом с применением материалов, указанных в п.2.7, и проплавлением корня ива не менее 2 мм.
    
    6.11. Технология сварки должна обеспечивать минимальные сварочные деформации фланцев.
    
    6.12. После выполнения сварных швов ФС сварщик должен поставить свое клеймо, место расположения которого должно быть указано в чертежах KU.
    
    Ы. Настоящие рекомендация разработаны в развитие глав СНяП 1-23-81*, СНиП Ш-18-75 в части изготовления и СНнП 3.03.01-87 в чабтн монтажа коаот-ругаий, а такие в дополнение к ОСТ 33-72-82 "Конструкции етротешше овальные. Ионгашше соединения на выоокоа сочных болтах. Типовой технологшеакий
    
    Рекомендации следует соблюдать при проектирования, ааготовлеиии и монтажной оборке фланцевых соединений (ФС) несущих стальник строятельнвх конструкций производственных зданий и сооружений, возводимых в районах с расчетной температурой мивуо 40 °С и выие.
    
    Рекомендации не распространяются на ФС стальных строительных конструкций:
    
    зксплуатируеинх в сильвоагрессивной среде;
    
    воспринимающих знакопеременные нагрузки, а такие многократно действующие подвижные, вибрационные иля другого вида нагрузки с количеством циклов 10* и более при коаффигиенте асяшетри напряжений в соединяема эжеиентм / - ато>/ « о,Ь.
    
    1.2* ФС алиментов отшнйх конструкция, подверхеяннх растяжению, нагибу или их совместному действию, следует выполнить только о предварительно напрлженннми высокопрочными болтами. Такие соединения могут воспринимать местные поперечные усилия за счет сопротивления сил трения между контактирующими поверхностями фланцев от предварительного натяжении болтов и наличия "рычажных усилий”.
    
    1.3. ФС алемеитов стальных конструкций, подверженных сжатию или совместному действию сжатия с изгибом при однозначной, апюре сжимающих напряжений в соединяемых элементах (в дальнейием ФС сжатия элементов), следует выполнять на высокопрочных болтах без предварительного их натяжения, затяжкой болтов стандартным ряпым ключом. Такие соединения могут воспринимать сдвигающие усилия за счет сопротивления сил трения между контактирующими поверхностями фланцев, возникающих от действия усилий сжатия соединяемых элементов.
    
    1.4. в рекомендациях приведены сортаменты ФС растянутых элементов открытого, профиля - иирокополочные двутавры и тавры, парные уголки, замкнутого профиля - круглые трубы, изгибаемых элементов из иирокополоч-ных двутавров, которые следует, как правило, применять при проектировании, изготовлении и монтаже стальных строительных конструкций.
    
    1.5. ФС следует изготавливать в заводских условиях, обеспечивающих требуемое качество, в соответствии с требованиями, изложенными в разделе б
    
    настоящих рекомендаций, а также о учетом положительного опнта оевоенво! технологи жег от о» лени ФС Белгородски, Кулебакокнм, череповецки заво-дай металлоконструкций Химоитажспецстрон СССР н Восточно-сябирским за-водом металлоконструкций (г.Назарово) Мкванерго СССР.
    
    1.6. Материалы рекомендацн! составлевн ва оовове ехопервмевтально-теорахжчзожпс исследований, внполневввх в I98I-I987 гг. во ВШШЕ Пром-стальксяструкцвл, ШИШроектсталькояструкцни и* Мельникова в ВНИШСтадь-жонструхцви. В рекомендаонлх отражен опит введреавв ФС, внполвевних в соответствин с "Руководством по проектирование, изготовлению и сборке монтахвнх фланцевых соединений стропильных ферм с поясами из нирокополоч-вмх двутавров” (ЦШаШроектстальковструкция, 1982).
    
    2Л. Металлопрокат для елементов конструкций с ФС следует применять в соответствии с требованиями главы свил Д-23-81*, постановления Государственного строительного комитета СССР от 21 ноября 1986 г. » 28 о сокращенном сортаменте металлопроката в строительных стальных конструкцняхи приказа Министерства монтажных и специальных строительных работ СССР от 28 повара 1987 г* 1 34 ”0 мерах, сннаанаых с утверждением сохраненного сортамента металлопроката длл применения в строительных стальных конструкциях”.
    
    Основные профиля для елеыентов конструкций с ФС: сталь уголковая равноподдчнал но ГОСТ 8509-72, балки двутавровые по ГОСТ 8239-72*, балки с параллельный гранями полок по ГОСТ 26020-83, мвеллер горячекатаный но ГОСТ 8240-72*, сталь листовая по ГОСТ 19903-74*, профили гнутые замкнутые сварные, квадратные и прямоугольные по ТУ 36-2287-80, здектросвар-ные прлноювные трубы по ГОСТ 10704-76 н горячедсформированные трубы по ГОСТ 8732-78* (м* сооружений объектов связи).
    
    2.2-* Для фланцев елементов стальных конструкция, подверхеявых растяжению, изгибу или их совместному действию, следует применять листовую 0МЛ1 по ГОСТ 19908-74* морок 09Г2С-15 по ГОСТ 19282-73 к 14Г2М-15 по ТУ 14-105-469-82 с гарантированными механическими свойствами в направлении. толщин проката.
    
    2.3. Фланцы могут быть выполнены из других ыарок низколегированных отадей, предназначенных длл строительных стальных конструкций по ГОСТ 19282-73, при этом сталь должна удовлетворять следующим требованиям:
    
    категория качества стали - 12;
    
    относительное оуженне охали в направлении толщины проката Vitib %, минимальное для одного из трех образцов %?10 %.
    
    Проверку механических свойств стали в направлении толщины проката осуществляет аавод строительных стальных конструкция по методике» наложенной в приложении 8*
    
    2.4. Фланцы скатих элементов стальных конструкция следует нагетавлн» вать ив листовой стали по ГОСТ 19903-74*.
    
    2.5. Качество стали для фланцев (внутренние расслои» грубые нлакеиие включения и т.п.) должно удовлетворять требованиям» указанна! в табл.х.
    📎📎📎📎📎📎📎📎📎📎

Рекомендации по расчету, проектированию, изготовлению и монтажу фланцевых соединений стальных строительных конструкций

Оглавление